一、結(jié)構(gòu)驗(yàn)算說(shuō)明

    本結(jié)構(gòu)驗(yàn)算按照?qǐng)A模板徑向拉力原理和小斷面平面模板原理進(jìn)行驗(yàn)算。

    驗(yàn)算均取 不利位置進(jìn)行，為達(dá)到安全目的，驗(yàn)算時(shí)受力結(jié)構(gòu)模型均取用簡(jiǎn)支，相當(dāng)于另外附加了一個(gè)安全系數(shù)。計(jì)算模型中安全系數(shù)靜載取用1.1，動(dòng)載取用1.2。

  二、混凝土側(cè)壓力計(jì)算

   墩柱截面積1.5m2，平均澆筑速度為4m/h。

    F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×26×8×1.2×1.15×41/2=126.3Kn/m2

   混凝土的初凝時(shí)間t0為8h，澆注速度V為1.25m/h，混凝土的比重取26Kn/m3。

    F2=γCh=26×19.5=507Kn/㎡

   兩者比較取側(cè)壓力為126.3。其他動(dòng)載為施工荷載，按照常規(guī)取5。

    F=126.3×1.1+5×1.2=144.93Kn/㎡。

 三、徑向拉力計(jì)算

   根據(jù)圓筒承壓計(jì)算模型，標(biāo)準(zhǔn)圓形壓力容器承受的法向壓力均轉(zhuǎn)化為徑向拉力。

   采用微分，法向壓力F’＝πrFsinθ 積分后， 即N=πrF=318.55(Kn/m)

  四、面板驗(yàn)算

  因面板縱肋[8#為通長(zhǎng)，環(huán)向箍支撐縱肋，面板直接支承在縱向肋上，面板在縱肋上的長(zhǎng)寬比大于3，受力結(jié)構(gòu)按照單向板考慮。截取10mm寬面板按簡(jiǎn)支梁進(jìn)行驗(yàn)算。

    1、截面特性計(jì)算

    2、面板強(qiáng)度和撓度驗(yàn)算

        截取兩縱肋間面板， 大凈距取27.3cm計(jì)算

   由于圓模板理論上法向壓力均會(huì)轉(zhuǎn)化為切向拉力，實(shí)際面板撓度會(huì)大大小于按照小截面簡(jiǎn)支力學(xué)模型計(jì)算出的結(jié)果，上述計(jì)算得出的撓度不能代表實(shí)際產(chǎn)生的撓度，還需要驗(yàn)算面板抗拉。

   3、面板抗拉強(qiáng)度驗(yàn)算

  截取1cm斷面面板進(jìn)行面板抗拉強(qiáng)度驗(yàn)算。

   拉力T＝399.6×103×1×10－2＝3996N

 五、縱肋強(qiáng)度和撓度驗(yàn)算

    縱肋為[8#，為主受力結(jié)構(gòu)，支撐來(lái)自面板傳遞過(guò)來(lái)的力。縱肋的支承部件為環(huán)向肋，環(huán)向肋之間凈距為400mm，按照簡(jiǎn)支梁模型，受力為均布荷載。

  六、環(huán)向箍驗(yàn)算

  模板設(shè)計(jì)按照1/2圓進(jìn)行設(shè)計(jì)，縱肋呈對(duì)稱(chēng)分布，傳遞到環(huán)向箍的力均向切向和法向分散，向外的力受到切向力的約束。環(huán)向箍為[8#。

   該情況下，向外的力受到強(qiáng)大的約束，根據(jù)環(huán)形受力結(jié)構(gòu)的原理，也可以得出整體受力的環(huán)狀結(jié)構(gòu)均轉(zhuǎn)化為切向力，只有整體向外的趨勢(shì)，而沒(méi)有不均衡變形的趨勢(shì)，此時(shí)只需要驗(yàn)算環(huán)向箍是否能承受切向拉應(yīng)力。

  七、螺栓數(shù)目驗(yàn)算

  法蘭采用螺栓進(jìn)行連接緊固，采用M18螺栓。螺栓孔間距20cm。

    柱箍體需承受的豎向壓力N=364.06kN

  M18螺栓的允許承載力：

     [NL]=Pμn/K

  式中：P---高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力，取190kN;

    μ---摩擦系數(shù)，取0.3；

   n---傳力接觸面數(shù)目，取1；

   K---安全系數(shù)，取1.7。

   則：[NL]= 200×0.3×1/1.7=35kN

   螺栓數(shù)目m驗(yàn)算：

m=N’/[NL]=364.06/35=10.3，螺栓數(shù)目m=11個(gè)。

則每條高強(qiáng)螺栓提供的抗剪力：

P′=N/28=364/36=10KN，故能承擔(dān)所要求的荷載。